锡电技术专刊第六期

TECHNICAL SPECIAL

ISSUE

技术专刊

2023年

第六期

要深入贯彻习近平总书记关于党的建设的重要思想，认真落实全国组织工作会议精神，推进党的建设和组织工作全面提质增效，更好引领保障高质量发展。要坚持高标准严要求，在学思想、强党性、重实践、建新功上持续下功夫，确保主题教育取得实实在在成效；压实整改主体责任，建立整改台账清单，强化整改监督责任，坚持做好后篇文章，坚决抓好巡视整改；坚持聚焦政治引领抓落实，聚焦基层基础抓巩固，聚焦建强队伍抓提升，聚焦宣传群团工作聚人心，持续提升党建工作质效；坚持严纪律重规矩，从严从实加强作风建设，从严从实推进反腐败工作，着力推进全面从严治党，切实巩固风清气正的良好生态。要坚决贯彻习近平总书记重要指示精神，以“时时放心不下”的精神状态和箭在弦上的备战姿态，抓好安全生产和防汛度汛工作。要抓实抓细各项措施，全力做好迎峰度夏保供工作，全力保障居民生活和生产电力热力安全可靠供应。

要围绕落实国资委“一利五率”全年目标，紧盯利润目标，全力稳经营、挖潜能、增效益，狠抓燃料保供控价，全力增发有效益电量，持续深化提质增效，重点防范化解经营风险，继续巩固“好”的经营势头，确保经营利润“再提升”。要坚定全年发展目标不动摇，紧盯政策更新、技术变化、考核优化抓发展，强化“抢”的意识，确保绿色转型“不掉队”。要树牢红线意识和底线思维，持续夯实安全生产基础，全力抓好能源保供工作，持续提升生态环保管控能力，夯实“保”的基础，确保安全支撑“再加固”。要提高认识，坚决当好科技创新的“中坚”力量，积极推动科技创新，强化考核引导，做好“实”的文章，确保科技创新“再加力”。要持续夯实基础管理工作，完善总部与二级企业权责界面清单，动态优化调整授放权事项、管理制度，理顺“管”的体系，确保执行力“再加强”。要认真学习宣传贯彻会议精神，全力抓好任务分解落实，坚定必胜信心，坚决完成全年任务目标。

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排查整治

M102变频器故障处理过程及解决措施  ——张宇良

2号机危急遮断器偏心飞环异常分析     ——李学峰

电厂汽轮机检修中油系统常见故障与应对分析

                                                              ——张明远

锡电公司高调门、补汽阀螺栓排查情况 ——赵   丹

精处理阴树脂再生优化控制                  ——赵飞龙

01

攻坚克难

空冷岛防寒防冻                                    ——王    磊

输煤系统粉尘成因及应对措施               ——隋    月

初探环保水处理行业未来的发展趋势    ——黄体谅

回转式空气预热器出口烟道积灰问题解决措施

                                                              ——高小龙

660MW高效超超临界机组锅炉高温用钢的选择和应用                                                           ——赵    丹

04

技术革新

7号仓无线接收技术改造                       ——张宇良

M402头部溜槽堵料原因及解决措施  

产品仓堆取料机刮板机驱动链轮紧固技改方案

4#破碎站破碎辊电机轴断裂技术分析及处理措施

                                                             ——隋   月

基于紫外-可见光光谱的水质分析方法研究进展与应用                                                      ——王秀敏

660MW超超临界压力机组凝结水精处理水质 超标原因分析及对策                                 ——哈申图雅

03

案例分析

2号炉磨煤机自动优化结果分析

                                  ——吴仕麟、石明然、彭铭戬

电气二次专业技术总结                          ——顼佳耀

发电运行指标调整心得                          ——赵    朋

主变冷却器在线隔离检查方法               ——宋佳宾

某电厂低温再热器泄漏原因分析            ——赵    丹

锡电公司UPS系统的组成及应用            ——顼佳耀

攻坚克难

空冷岛防寒防冻

        空冷岛做为大型电站汽轮发电机排气的的冷却系统，在水资源缺乏地区应用较多且效果较好，但在寒冷地区尤其在我国北方高寒地区的冬季，其空冷室单元内风扇口上端的管束底部内凝结水极易出现结冻而堵塞散热管束，发生冷却系统运行故障，导致机组背压升高，在很大程度上影响到影响机组的安全和经济运行！

        空冷凝汽器搁置在空冷平台之上，平台标高38m，布置在主厂房A列外。空冷平台下的柱子从南向北布置成4排，从西向东布置成4排,空冷岛系统见图1。

2 空冷岛防冻重要性：

1空冷岛介绍：

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3空冷岛防冻装置技术方案

接手轮，手轮两侧滚筒装置安装相同；每组盖布由两根钢丝绳驱动，钢丝绳在滚筒上缠绕若干圈来增加驱动摩擦力，穿过盖布动梁的每个孔，在绕过涨紧轮形成一个固定圈，俩个绳头用专用卡扣固定，用涨紧轮预紧钢丝绳。固定圈的钢丝绳分别再与盖布的第一根动梁固定，当钢丝绳绕圈运动时带动两组盖布实现封堵开合；所述导向装置（涨紧轮）是由涨紧轮、涨紧轮支架构成的，支架为丁字形结构，其下端设有固定用的通孔，其上端设有通孔连接导向轮支架上的螺栓。

        3.2本技术的有益效果是：根据环境温度随时调整本装置的开合程度，利用冷却水的温度，调节空冷岛单元内的温度，使环境温度保持在理想的范围内，有效解决了现有空冷岛内的冷凝器管束冻实不通，堵塞冷却管路造成冷却系统瘫痪的难题且容易安装，使用方便。本次安装防冻装置主要是通过机械方式封堵风扇进风口，空冷封堵装置合拢和打开能实现就地控制每个风扇口进风量。以达道空冷岛管束防冻效果。

        3.3空冷岛每个空冷单元底部为基本正方形结构，风扇口直径为9800mm， 风扇口正中位置布置长为11350mm、宽为2270mm的网格板结构通道平台。封堵装置在长边两侧设置两条槽钢型轨道，轨道之间设置钢性防腐横梁，横梁之间由特殊订制的有机加厚布连接。 两侧封堵装置之间，通道平台下方设置动力牵引装置，可带动两侧封堵装置同步运行，进行封堵或通风作业，封堵面积可调。

        3.4横梁和布停靠在装置的两端，摇动手轮通过传动轴、轮、链条，带动停靠在装置两端的第一根横梁和布向中间运动，合拢后通过机械限位实现停止。

        3.5当需要打开苫布时，通过手轮传动轴、轮、钢丝绳，带动装置两端第一根横梁和布向两边运动，横梁和布退回到装置两端，通过机械限位实现停止。合拢和打开每个风扇口，改造后的空冷岛具有良好的整体性能，保证在正常工况下，安全稳定的运行。

4从运行调试防寒防冻

        3.1空冷岛防冻装置包括滚筒装置、导向装置和盖布装置，在风扇口的上方风扇电机的检修平台两侧和检修平台中间分别安有三组相互平行的C型槽钢轨道，在C型槽钢轨道的一端设有滚筒装置，另一端设有导向装置（涨紧轮），每两条轨道为一组，在每一组轨道间按有可折叠的盖布装置，滚筒装置平行于导向装置且垂直于C型槽钢轨道；滚筒装置上的滚筒的两端分别设有滚筒支架，滚筒通过传动轴连接短滚筒，短滚筒通过传动轴连

1）空冷的操作程序

启动所有真空泵,建立真空。当背压达到指定值后,关闭抽真空旁路阀,停止多余真空泵。由一台维持真空(由DCS完成) 。启动时背压设定值,应高于实测值,以防风机过早(在没有蒸汽进入时)被启动。空冷操作在自动模式下。随着蒸汽流量的增加,测量值高于设定值并超出死区后,风机自动启动。冬季启动空冷时,必须满足设计要求的最低蒸汽流量。严禁在手动模式下启动空冷;严禁强制某些保护逻辑。抽空温度低,在循环加热和防冻保护都不起作用时,可以在手动模式下,进行反转。避免过热蒸汽(>120℃)进入空冷。每月按照真空衰减试验程序,作一次测试,并保持记录,作为以后经验。发生泄漏时,及时消缺。在冬季,应增开真空泵，在保证汽机安全的情况下,适当提高背压设定值。背压设定值的大小,取决于是否出现过冷。以不出现过冷为宜启动空冷时，千万要点击“启动”钮。

A.如果在运行过程中，点击“启动”钮，同时满足防冻条件时，会出现风机停止运行，背压升高现象。

B.如果没有出现过冷，手动切到自动时，要先将主控切到“自动”，并设定背压值。此时，主控器有输出。然后将子控器逐个切换到自动，注意保持时间间隔。以免背压波动。

2）空冷的手动操作只能用于极端异常情况，空冷手动操作时,必须满足:

（1）逆流风机速度不低于顺流风机速度。

（2）开启和关闭蒸汽阀时,必须保证满足系统最小蒸汽流量。

（3）遵循逻辑规定的风机启动顺序。

（4） 保证背压值。

3）在自动模式下,风机按照逻辑要求自动起停要求：

（1）逻辑已经保证

（2） 逆流风机先启后停

（3）转速调整时,逆流和顺流转速同步调整

（4）蒸汽阀门的开关,已经保证蒸汽集中到某列,满足最低蒸汽流量

4）逆流风机反转：

（1）逆流风机反转只能在手动模式下进。反转的目的是将热空气回抽,给管束提供较高的环境温度。

（2）反转不宜长时间进行,尤其是在蒸汽减少的情况下(因为无法满足逆流大于顺流的要求)。

（3）在冬季,负荷和环境温度低的情况,要让所有的风机在自动模式下运行时。可通过:

A.适当调整顺,逆流风机的起停时间.即:提高主控制器输出比例,推迟顺流风机的启动时间。B.为了减少低转速时风机的震动,可将顺流风机的停止速度提高.即:提高控制器的输出比例。

风扇口打开图

风扇口关闭后图

带轮横梁和防腐布局部放大图

风扇口防冻封堵装置布置图

有轮横梁和防腐布铆接图

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输煤系统粉尘成因及应对措施

       输煤系统现场目前粉尘浓度大，为了降低现场粉尘浓度，增加设备运行可靠性，筛分车间一层进行试点改造，通过加装导料槽、更换密封、增加喷雾装置、铺设地面等措施，现场粉尘浓度有了很大的改善，但未达到总尘42.5mg/m3，呼尘2.5mg/m3的国家标准。

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一、输煤系统粉尘成因

       第一，卸煤设施。汽车卸煤工作中，由于煤的落差相对较大，下落过程当中会形成较大的冲撞力，进而引起周围空气的快速流动现象，在这种情况之下就会直接产生扬尘现象。

       第二，转运站。在转运站上级胶带将煤从高处抛到低处时，煤炭四处飞溅，除此之外由于物料的落差较大，对胶带产生一定的冲击力，从而产生胶带松动。防溢裙板、密封条与胶带之间产生缝隙，粉尘从导料槽的缝隙喷出，产生扬尘。

      第三，破碎点。煤在破碎过程中的鼓风效应会产生大量的诱导风，诱导风使粉尘从破碎腔溢出，产生扬尘。

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2、粉尘的成因

       第一，诱导风。落差和设备的高速运转，物料在这一过程当中就会携带大量的诱导风。由于风速过快，出口风压过高，所以除尘器在这一过程当中无法把所有的粉尘抽吸进去进而导致了粉尘四处蔓延的现象。

       第二，煤的物理特性。

       受煤的含水量影响，在转运过程中粉尘随着运输过程到处飞扬。

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1、负压抑尘

       粉尘治理工作多采取负压除尘的方式。通过借助除尘器在粉尘最为集中的位置形成局部负压，由吸尘管抽出含尘空气，经滤袋过流之后再把过滤后的空气通过一定形式排放到室外。第二，水喷雾抑尘。

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2、水雾抑尘

       通过喷头所产生的水雾降低粉尘浓度。水雾覆盖在煤炭表面，并这一过程当中会促使含尘气体的湿度大幅度的提升，进而使得粉尘与水雾相互粘结，在尘粒逐渐增大的条件下增加其沉降速度。

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3、胶带清洗

       在机头转载点加装胶带清洗装置，减少胶带机沿线粉尘浓度。

1、粉尘产生的部位

二、粉尘治理应对措施

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       在实际操作过程当中通过采用压力平衡以及闭环流通的方式设置回旋通风管，落煤管（溜槽） － 导料槽（腔体）—边路增设降尘管路，一个封闭循环系统 ，初步降尘、降低内部压力后进行除尘，减少除尘器粉吸入量的同时，起到降低粉尘的效果。这种治理思路正逐步应用到实际工作中。

4、增加回旋通风管道

5、增强密封性

       导料槽两侧采用迷宫式或自动下降功能的防溢裙板，减少粉尘从导料槽密封处溢出的机率，从而降低现场粉尘浓度。

       输煤系统粉尘治理是个长期的工作，不同的成因不同的设备采用不同的治理方式，集思广益，逐点治理，逐步改善系统运行环境。

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初探环保水处理行业未来的发展趋势

       摘要：水处理行业属于环保行业范畴，以生活水处理与工业水处理为主，旨在通过净化处理等方式使得污水达到排入水体或循环使用标准。文章以环保水处理行业发展现状为切入点，重点从行业顶层设计、产业整体发展、行业价值、服务能力五大方面阐述环保水处理行业未来的发展趋势，旨在为环保水行业制定发展战略、转变定位目标提供思路、方法。

       关键词：环保水处理行业；发展现状；发展趋势

       环保水处理行业是全国各地区最重要的城乡基本服务行业之一，也是促进经济社会与生态环境齐头并进的基础性产业，由原水、供水、节水、排水、污水处理、水资源回收利用以及再生水利用、污泥处理等相关衍生行业共同构成水处理产业链。近年来环保水处理行业发展势头迅猛，据北极星水处理网统计数据显示，2023年1月全国落地亿级水处理项目37个总投资额达到513.96亿元。虽然2022年以来环保行业较为低迷，但环保水处理行业市场接连释放，总投资额同比增长87%。但环保水处理行业经营模式特殊、资金回报周期较长、造血能力薄弱，唯有紧跟政策步伐、确立正确发展战略，才能推动环保水处理行业高质量、可持续发展。

       现阶段我国环保水处理行业发展迅猛，在政策支持、水处理市场需求与技术创新的驱动下，环保水处理行业获得了强大的发展动力。北极星水处理网统计数据显示，2023年1月，10亿+水处理项目共11个，总投资额高达436亿元。表明环保水处理行业发展过程中资金充裕、投资前景广阔。与此同时，环保水处理行业领域的划分愈加精细，各细分领域投资总额占比如下图表1所示。环保水处理行业市场的加速释放、行业领域的细分更能够满足社会各领域对环保水处理技术、设备的差异化需求^[1]。除此之外，环保水处理行业通过技术创新为社会各领域节约水资源，其中包括适用于废水处理领域的膜技术、适用于石油化工废水与垃圾渗滤处理的铁碳微电解处理技术等，使得环保水处理行业与建筑、石油化工、交通、农业等各领域的融合程度进一步加深，优化行业布局、促进行业健康稳定发展。

                                  图1 环保水处理行业细分领域投资总额占比

       （一）顶层设计：水处理—水生态

       在环保政策与环保行业市场需求升级的双重加持下，单体项目治理已经推出历史舞台，水环境综合治理空间将在最大程度上释放。在此背景下，传统缺乏系统性思维的环保水处理行业顶层设计呈现出明显的滞后性。尤其是在“十四五”以来，环保水处理领域顶层设计逐步呈现出系统化转变，重视“控两头、促中间”，即把控面源污染、注重末端治理并围绕水环境、水生态以恢复、保护水生态环境自我净化、调节与恢复

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能力，这就需要环保水处理行业由局部延伸至整体、由单体转变为系统、由末端扩展到上游，构建厂网一体化、再生水、污泥处理业务协同配合、协调发展的行业格局，充分考虑水污染向大气、土壤污染的转移，对水、固体、气体等多种介质进行综合、系统地治理，并从节约水资源、水资源综合利用转变为节能降耗、降低碳排放量、生态环境保护，以此为环保水处理行业的整体发展提供明确导向^[2]。

（二）产业发展：末端治理—均衡化

       虽然环保水处理行业领域进一步细化，但各个领域的发展存在不均衡的问题，侧重于对水污染的末端治理，重视单一基础设施的规划建设。当前环保水处理终端设施建设已经趋近饱和，未来环保水处理行业将朝着均衡规划的方向发展。其一为补齐供水、排水、污水处理等管网短板，根据城乡统筹发展需求缩小城乡污水处理效率、质量间的差距，增设污水收集、处理与排放管网，积极改造老旧管网体系，提高城乡污水处理能力；其二要大力发展污泥处理技术。现阶段河流、湖泊等水体底泥污染已经成为十分严峻的水环境污染问题，这就需要环保水处理行业将污泥处理作为技术研发突破口，在避免底泥污染物扩散、交换释放的前提下研发底泥处理—再利用技术与设备，坚持安全性、经济性地原则回收、利用污泥内的能源、资源。

（三）行业价值：局限性—资源化

       据联合国统计，到2025年，三分之的世界人口可能面临水资源短缺。我国人口基数较大，水资源匮乏问题严重。随着行业的发展、水资源存量的日渐不足，资源化将成为环保水处理行业的发展趋势，即重视水资源的开发与综合化利用。对于此，要紧密围绕2021年发布的《工业废水循环利用实施方案》，力争规模以上工业用水重复利用率达到94%，并大力推广水处理技术，如利用电化学技术处理含硅废水、印染废水、含油废水等。与此同时，环保水处理行业与水资源保护性开发、水生态修复的联系将更为紧密。现阶段国内适用于污水深度处理、污水资源化的较为成熟的技术主要为膜技术，但膜造价较高、寿命较短，难以满足污水资源化需求。未来，膜技术将更加成熟，膜设备相关企业也将成为行业领军企业，随着行业的发展，通过材料研发与优化、设备精简有望降低膜技术成本。

       环保水处理行业是经济社会发展、生态环境保护的基础性产业。现阶段我国环保水处理行业在政策扶持、市场需求驱动下获得良好发展，但依然存在顶层设计不完善、产业发展不均衡、行业价值偏低、服务能力缺乏专业性的问题。未来，环保水处理行业市场空间将进一步释放，社会各领域对水处理的需求也不再局限于污水处理，更重要的是通过绿色水处理技术的运用保护水生态、保护性开发水资源、实现水资源循环利用，这也是环保水处理行业的发展趋势。

参考文献

[1]梁静静.环保水处理行业的发展趋势探析[J].清洗世界,2022,38(10):163-165.

[2]孔令飞.环保水处理行业未来的发展趋势探讨[J].资源节约与环保,2020(02):14.

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回转式空气预热器出口烟道积灰问题解决措施

——维护部：高小龙

一、提出背景

       检修检查发现空气预热器出口分支烟道内部积灰严重，积灰厚度最高处约2.5米（如图1所示），特别是水平段较长的分支烟道。根据《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程》（DL/T5121-2000）附录F烟风道积灰载荷，F.0.3回转式空气预热器出口处水平联络风道积灰高度可取0.3米。设计已留有放灰口，但由于检修口布置在风机上方，检修时放灰会造成环境污染，且无法收集。另外，对运行期间积灰高度无法判别，烟风道载荷存在较大的安全隐患。综合分析导致积灰严重的原因有以下几种：

       1、由于入炉煤特性将部分磨煤机分离器挡板开度开至75-80%，使煤粉颗粒增大，粗细灰比增大，大粒径灰粒向省煤器后续系统移动较多，致使空气预热器出口大粒径灰粒浓度升高。

       2、空气预热器出口1A1和2B2分支烟道最长，水平段约18.5米，且进入下一个系统设备中心高差约13米。由于烟气携带灰尘颗粒顺流进下一个系统，低负荷时烟气流速随着流量降低而减缓，烟气携带灰尘的能力不满足携带大粒径灰粒流至下一系统，导致大粒径灰粒沉积在水平段处。

二、解决措施

       综合考虑灰尘特性，需要将沉降的灰粒扬起来，利用烟气携带至下一系统设备。需要考虑两方面因素：1.提高灰粒的流动性；2.提升沉积灰的干燥程度，减轻灰粒的本身重量。由于机组满负荷时空气预热器出口烟气温度约140℃，如提高灰尘的干燥程度需要高于烟气的气流将灰尘扬起来，综合考虑将空气预热器出口经热一风加热器出口的热风引致烟道内，一次风风温约350℃以上，这样可以对灰粒进行二次干燥，降低灰粒吸附烟气中的水蒸气量，减轻灰粒本身重量，同时，增加灰的流动性。根据以上理论推演情况在2号空气预热器B2分支风道内进行试验，试验方案如下：

     

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       通过DN200的管道将热一次风引致空气预热器出口积灰较多的烟道，内部布置三根DN100管道，长18米至弯头上方约2.0米，在该管道上间隔0.6米垂直布置一根DN20长约0.3米的细管道，且管道两侧开约15*15mm方孔，端部用扁钢封堵，使气流能从两侧沿45°-60°夹角喷出，热风形成扇形吹扫区域，将沉积的灰颗粒扬起，顺着烟气流入下一流程。

三根DN100管道布置在烟道正下方呈60°夹角，每根管上垂直布置30个喷嘴（如下图所示）。

  图4：喷嘴吹扫覆盖范围示意图

图3：扰动风

流程图

图2：吹灰喷嘴

示意图

        2号机组已启动且负荷较低，原积灰烟道分三段拆除部分保温层进行敲击听声检查，截止目前未出现大范围积灰，后续在低负荷期会继续跟踪观察试验结果，为成功运用到1号机组做准备。

三、结论

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660MW高效超超临界机组锅炉高温用钢的选择和应用

——设备部：赵丹

摘要：本文对内蒙古大唐国际锡林浩特发电有限责任公司超超临界机组高温用钢特殊要求进行分析，对UPER304H 、HR3C等常用材料进行成分、性能比较，提出本工程高温受热面材料选用的合理建议。

关键词：超超临界、高温用钢

Supercritical Unit Boiler

Zhaodan

(Inner Mongolia Datang International Xilinhot Power Generation Co., ltd, Inner Mongolia xilinhot city, 026000，China)

Abstract：In this paper, the special requirements of high temperature steel for ultra-supercritical unit in Inner Mongolia Datang International Xilinhaote Power Generation Co., Ltd. are analyzed. The compositions and properties of UPER304H, HR3C and other common materials are compared, and the reasonable suggestions for selecting high temperature heating surface materials for this project are put forward.

Key words：Ultra Supercritical, High temperature steel；

       超超临界机组锅炉出口蒸汽的温度、压力参数相应提高，对材料的热强性能、抗高温腐蚀和蒸汽氧化能力都有更高的要求。在采用与亚临界锅炉或者超临界锅炉相同材料前提下，蒸汽温度和压力的提高势必要求增加材料的厚度（主要是管壁厚度），而厚壁部件的生产、焊接、热处理、探伤等工艺等都有更多的困难，同时还会降低机组的启停速率和调峰能力。要实现高蒸汽参数机组的可靠运行，就必须使用与高参数相适应的高性能耐热材料。

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热面材料HR3C使用量一般要达到末级再热器的25％。集箱与管道材料603℃相同，要求异种钢焊接接头具有较高的蠕变强度。如果温度达到700℃以上，这需要发展更高等级的镍基合金材料。

2.1 T92/P92

       P92是目前广泛用于超临界、超超临界压力出口管道材料，目前对于锅炉出口温度为600℃的主蒸汽出口管道和热再蒸汽管道，已具有相当广泛和成熟的经验和业绩。由于再热蒸汽温度提高到了623℃，在没有更好材料替代之前，再热器出口集箱与管道仍然使用P92的材料。P92是用钒、铌元素微合金化并控制硼和氮元素含量的铁素体钢（9％铬、1.75％钨、0.5％钼，1996年列入ASME标准），原ASME规范蠕变断裂数据取值较高，材料使用温度为1150℉（621℃）。P92具有较高的蠕变强度是因为合金加入了少量的V、Nb和N，促使碳化物和氮化物的沉淀，更多研究想证明P92用于大型部件的可靠性。如弯曲试验，冷热试验，多样力学试验等等［1,2］,欧洲蠕变委员会（ECCC）2005年对T92/P92蠕变断裂数据进行了重新评估（2008年欧洲试验已达到105小时），材料允许使用温度为650℃。根据国外长期的运行实践经验，按ECCC 2005 蠕变应力数据设计的T92/P92管材在650℃以下可长期安全使用。

2.2 TP347HFG

       TP347H是常规18%Cr-8%Ni系列奥氏体耐热钢中高温强度最高的，但其抗蒸汽氧化及剥落性能有限。通过特殊热处理和热加工使TP347H晶粒细化到ASTM 8级以上即得到TP347HFG细晶钢，提高了抗蒸汽氧化能力，同时由于固溶强化效果的提高，蠕变强度得到提高，对于提高过热器管的稳定性起着重要的作用，在许多超超临界机组中得到了大量应用。该钢种较早被收录到ASME SA-213标准中，许用应力最初按ASME CODE CASE2159-1，目前该钢种的许用应力按ASME II-D篇执行。该钢种目前在国内有着广泛的使用业绩，国内钢铁企业对TP347HFG钢的冶炼技术的掌握已达到了国外同行业企业的技术水平，其使用业绩也非常丰富，尤其是在超超临界机组锅炉上得到广泛使用。

2.3 Super304H（S30432）

       Super304H是基于已被广泛使用的、传统的奥氏体耐热钢TP304H（18Cr-8Ni）钢，应用多元合金强化理论、弥散强化理论等开发的一种新型的奥氏体钢，其公称成分为(0.1C-18Cr-9Ni- 3Cu-Nb-N)。被收录在ASME CODE CASE 2328-2，并纳入ASME SA-213标准中，钢牌号为S30432。该钢由日本Y.Sawaragi等人开发，日本住友金属株式会社将其工业化生产，在成分上的特征是：

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660MW高效超超临界机组锅炉高温用钢的选择和应用

——设备部：赵丹

比TP310H有显著提高，在金属壁温为650℃时，该材料的高温蠕变强度为TP310H的2倍左右。由于具有高Cr、高Ni，因此抗高温蒸汽氧化、抗烟气腐蚀的性能比18Cr-8Ni或19Cr-11Ni要高出许多，是一种以高参数的超超临界锅炉过热器或再热器高温段部件为使用背景的材料。

       根据经验，在材料既定使用温度下，选用材料的许用应力不低于49MPa（7.1Ksi）。以下为本工程材料选择原则。

表一 规范规定能够使用的最高温度及对应强度

表二 本工程选择使用的最高温度及对应强度

3 超超临界锅炉高温用钢的使用温度限制

       目前我国锅炉制造企业的选择是：超临界参数锅炉受热面高温段材料：T91、TP347H和TP347HFG等，集箱则多采用12Cr1MoVG、P91等；对超超临界锅炉高温部分所用的材料要多一些，有T91、T92、TP347H、TP347HFG、SUPER304H、和HR3C等，集箱则多采用12Cr1MoVG、P23、P91、P92等。

攻坚克难

4.2 SUPER304H与HR3C国产化情况

       为了得到良好的强度、塑性、韧性和抗腐蚀性的配合，应当获取具有最佳性能配合的组织及晶粒度。这两种钢管的热处理温度较高（基本上都在1200℃以上），对热处理装备能力提出了要求。

5 高温管屏热处理

       超临界和超超临界锅炉高温受热面，管屏主体材料为SA213TP347H、SUPER304H、HR3C等奥氏体材料，只有在入口段和出口段考虑与集箱管座的现场焊接而采用少量的T91、T92材料。针对该类管屏的热处理技术路线是：不锈钢+合金钢的异种钢接头采用局部回火处理；不锈钢弯头加大弯曲半径，不做固溶处理；个别小半径弯头固溶处理。

5.1不锈钢管屏热处理的技术依据

       合金钢和不锈钢材料经过焊接、弯曲等加工后是否进行处理，应视加工对其性能的影响程度而定。当前我国国家标准中只有相关焊后热处理的要求，对不锈钢和合金钢弯曲热处理没有明确规定。我国锅炉制造厂家在执行上往往根据其技术来源、美国ASME标准，并结合自身对材料性能的研究和实践制定自身的技术路线。本工程的具体要求为：

       5.1.1一般当冷弯或热弯到达某一变形量即弯管半径超过某一半径时，或热弯在某一温度区域进行时需进行与母材使用状态相当的热处理。

       5.1.2不锈钢与不锈钢之间的焊口不需要固溶热处理，不锈钢与合金钢的异种钢接头，合金钢之间的接头应进行回火处理。

表四 根据材料的使用状态，对超临界或超超临界锅炉不锈钢管屏热处理的分析

       美国ASME规范第I卷PG19关于冷成型应变范围和热处理要求。国外资料文献（包括BHK技术和SUPER304H、HR3C材料研究资料）推荐不锈钢固溶处理的变形量≥20%(R≤2.5D)。

攻坚克难

660MW高效超超临界机组锅炉高温用钢的选择和应用

——设备部：赵丹

       5.2.2如果只是将纯不锈钢段弯曲后固溶处理，其热处理必然带来变形，变形后无论冷校正还是热校正均对不锈钢有害。

       5.2.3在锅炉制造厂进行整体固溶处理，不能象钢厂一样进行喷水冷却，其自然空冷将不能达到原始管子的组织和性能。

       因此，不锈钢管屏热处理的最佳方式就是将弯头变形区进行固溶，其它焊口和弯头根据需要进行相应的处理。

       本工程采取的不锈钢管屏的热处理措施为：不锈钢管屏制造尽量减少热加工，或降低热加工的影响。加大管子弯曲半径，控制冷加工变形量，取消弯头固溶处理；针对不可避免的小半径弯头采用整体进炉热处理，再拼接；控制制造过程中的变形，少量变形采取冷校正，取消热校正；同合金钢的异种钢接头采取局部退火处理。

6 结论

       本项目锅炉出口蒸汽参数为29.4MPa(a)/605℃/623℃方案，对应汽机的入口参数为28.00MPa(a)/600/620℃，过热蒸汽压力提升到29.4MPa，通过研究最终确定方案为：屏过、高过受热面均采用SUPER304H +HR3C（外三圈）的高档配置，即同一管屏炉内仅两种材料(SUPER304H +HR3C)、同一管圈仅一种材料(SUPER304H或HR3C)；高温再热器也同样只采用HR3C和SUPER304H材料，不用SA-213TP347HFG，受热面更安全可靠。采用高Cr含量的材料，提升了抗氧化性，同时对Super304H喷丸，进一步提高蒸汽侧抗氧化性能。

参考文献

[1]T.Topoda et al.Development of Thick Walled Pipes and Headers of Modified 9Cr Steel.proc.Of the Second International Conference on Impeove Coal-fire PowerPlants[R].2-7Now.1988.Palo Alto.CA.EPRI Report GS-6422:36-1

排查整治

       M102胶带机2008年12月29日投用，已运行十年以上，期间多次出现变频器（投入的变频器有ABC三台）故障，主要故障有：门极驱动板故障、直流母线过压、大功率电源板过热、电压反馈信号丢失、瞬时过电流、过电压、速度故障、速度故障、接地故障。2023年2月，一系统联机启动时，发生M102满速后报F24（直流母线过压）故障。

M102变频器故障处理过程及解决措施

——输煤业务部：张宇良

一、处理过程

       经检查发现，B变频器电压反馈板有接地现象，更换电压反馈板，试机，仍报F24故障。推测IGBT可能有问题，更换后仍报F24故障。检查整流板，充电电阻，F24故障未消除。

       推测变频器整体有问题。更换B变频器后试机，满速仍报F24故障。

       继续试机观察发现A变频器电流高（400A左右），B、C变频器电流比较低（180A左右），推测A变频器可能存在问题，导致B、C变频器不出力。

       遂更换A变频器，故障扔存在。与罗克韦尔变频器厂家技术人员联系，远程技术指导。通过多次了解和沟通，变频器本体没有问题，是变频器之间同步数据传输问题或者变频器参数问题。

       按照厂家指导给C变频器优化。优化完，现场就地试机，变频器显示运行，现场电机没有转速输出。推测现场单机启动，PLC程序有条件限制；联系主控系统启机，发现C电机仍然没有转速输出。再次和厂家取得联系，回复变频器没有HZ输出，导致现场电机没有转速输出；试着给B 变频器做了一次优化，看看B电机有没有输出转速，优化完，试机，B电机也没有转速输出。再次和厂家沟通，可能是主控板有问题，同步传输故障，B变频器是中间环节，将B变频器主控板更换，恢复出厂设置，优化，下载程序，还是没有输出转速。

       和原储运部电气人员联系，分析可能有两个方面原因导致，一个是同步光纤和主控板问题，二是PLC程序问题。再次检查同步光纤，发现A、B变频器之间的光纤光信号比较弱；更换光纤，查看主控PLC 程序逻辑关系（逻辑关系A 、B变频器是速度给定，C 是采集A的力矩给定），发现都屏蔽了。

       查阅变频器资料，110 项参数是变频器输出参数，B 、C给定是2（代表力矩输出转速），与PLC逻辑不符，导致B、 C 在就地单机条件下不能启动。试着系统启动还是B 、C没有转速输出，将B、 C变频器 110项参数都改为1（速度给定），测试现场单机和主控联机都能启动。

       将电机联轴器回装，启机发现B的直流电压不稳，而且成为主电机。A 、C不出力，遂将B的速度降低，由1490转速调制1470，测试几次，最终定在1483转速。再次启机，3台变频器的直流电压都在950V左右，3台输出电流不一致，350A、220A、190A；和厂家沟通，都在设定范围内。

       故障处理完成。

二、存在问题

       因A的主控板可能有问题，A变频器与其他2台变频器没有逻辑关系，出力较大。如果重载停机或雨雪等情况，因变频器出力问题，可能导致继续发生故障。

三、解决措施

       1、计划将A主控板更换，恢复出厂设置，优化，再测试。

       2、寻求外部技术支持（已经招标），解决变频器没有逻辑关系的问题。

排查整治

       2号机临修后启动过程中，汽轮机冲转至2961.8r/min时汽轮机跳闸，汽轮机跳闸首出为DEH安全油压消失停机，3YV机械停机电磁阀和5YV、6YV、7YV、8YV高压遮断阀动作。

       就地检查EH油系统无泄漏现象且EH油箱油位、母管油压正常无变化，排除EH油系统异常导致DEH安全油压消失停机。由图一可知5YV、6YV、7YV、8YV高压遮断阀动作、3YV机械停机电磁阀动作、就地手动打闸、危急遮断器偏心飞环动作均可以引起DEH安全油压消失停机，其中已排除就地有人手动打闸停机可能性。调取汽轮机跳闸时的历史曲线发现高压遮断电磁阀试验油压由6.96Mpa下降至4.32Mpa时5YV、6YV、7YV、8YV高压遮断阀才同时失电开，3YV机械停机电磁阀在高压遮断阀开启3秒后才动作（见图二），怀疑不是因为5YV、6YV、7YV、8YV高压遮断阀和3YV机械停机电磁阀动作引起DEH安全油压消失停机。

       汽轮机重新挂闸后将5YV、6YV、7YV高压遮断阀以及3YV机械停机电磁阀强制带电关，汽轮机重新冲转至2961.7r/min时汽轮机跳闸。此次汽轮机冲转过程中，高压遮断电磁阀试验油压由6.97Mpa下降至3.16Mpa时8YV高压遮断阀失电开，5YV、6YV、7YV高压遮断阀和3YV机械停机电磁阀均未动作（见图三），由此确认汽轮机跳闸不是因为5YV、6YV、7YV、8YV高压遮断阀和3YV机械停机电磁阀动作跳机。此次从汽轮机冲转到跳闸的过程中发现汽轮机危急遮断器的挂钩在汽轮机跳闸时动作且未有润滑油喷入危急遮断器偏心飞环中，由此怀疑汽轮机跳闸原因为危急遮断器的偏心飞环故障撞击到危急遮断器的挂钩后导致DEH安全油压消失。汽轮机重新挂闸后放开5YV、6YV、7YV高压遮断阀以及3YV机械停机电磁阀的逻辑强制，将4YV喷油试验隔离阀强制关闭，汽轮机重新进行冲转至3000r/min运行正常，放开4YV喷油试验隔离阀逻辑强制后汽轮机跳闸。由此可以断定危急遮断器偏心飞环故障导致汽轮机冲转时跳闸，汽轮机转速到0后投入汽轮机盘车，对危急遮断器的偏心飞环进行检查。

       经检查发现机械超速保护装置中危急遮断器偏心飞环顶部螺钉脱落一条（见图四），影响危急遮断器偏心飞环动作转速。将同型号螺钉备件进行安装后恢复汽轮机机械超速保护装置功能，汽轮机冲转至3000r/min运行正常。

排查整治

2号机危急遮断器偏心飞环异常分析

（图一）

——发电部：李学峰

排查整治

（图二）

（图三）

排查整治

排查整治

 轴承与零件的接触磨合工作，是由于某些部件损坏造成的，例如某些部件的厚度不足，轴承局部起火等。汽轮机通风部分的水蒸气过滤不完全，可能会形成各种杂质，这会损坏通风侧的管道。

        2.3水冲击故障

        汽轮机运行过程中会产生大量摩擦，当摩擦产生的热能积攒到一定程度，汽轮机会发生真空下降现象，随之而来的是水流涌入，这对汽轮机遭受低温与水的双重冲击，轻则磨损，重则出现严重碰撞。在锅炉方面，汽轮机启动升压过快会引发降温加压速度提升，进而管道内产生水汽凝结。在汽轮机方面，启动过程中由于人员操作不当会产生机内温差过大问题，气缸会发生变形或机组震动。同时在汽轮机运行时，汽机跳闸后对缸温超标并不能及时进行处理，导致回热系统保护装置失灵[3]。

3、汽轮机检修中油系统常见故障的应对策略

        3.1不正常震动故障检修对策

        首先，在汽轮机安装以及维护过程中，要严格按照相关规定操作，避免因组装不当引起的不正常震动；其次，修复断裂叶片，解决动平衡问题，减少震动；最后，汽轮机在运行过程中的启动与停止必须严格履行工作流程，并在其工作期间对振动情况进行系统性监视，确保震动参数在限定范围内，或在汽轮机上安装相应保护装置，避免震动过大导致汽轮机运行故障。

        3.2磨损处理

        及时检查油系统中的机械是否出现杂质问题，避免汽轮机内部组件磨损增大，调节阀堵塞。工作人员在检修过程要尤其重视汽轮机轴颈部位是否出现严重磨损现象，一旦发生磨损要及时上报，避免系统停止运转或在使用过程中出现安全隐患。对已经产生磨损的部位要进行抛光打磨，确保汽轮机的正常运转。

        3.3汽轮机进水及检修方法

        受到周围环境变化影响，汽轮机进气温度下降过程中，达到一定温度区间进气会出现液化现象，从而出现大量水分，影响汽轮机运转频率和电压的稳定，影响运行效率。锅炉运行出现问题，汽轮机出现进水也会影响汽轮机的使用寿命。运行过程中发现汽轮机进水，应立即停止运转，专业维修人员在确保人员安全的情况下开启管道和疏水门，将水分引出，对汽轮机内部元件和温度情况仔细排查，同时，要对推力轴承和回油温度进行检查，辨识汽轮机在运行过程中是否出现异常响声，如果上述检查流程没有发现异常，可以开启汽轮机试运行，认真观察是否出现摩擦声音或者撞击声，如果有异常响声还应立即停机检修，检查是否存在破损配件并及时更换，不断提高检修效率和汽轮机的运转能力[4]。

        3.4自动化智能化监测汽轮机状态

        发电厂的的发展依托先进的自动化设备和创新的技术手段。汽轮机作为发电厂的核心设备，如果运用了先进的科学技术，会有效提高发电厂的电力输出效率。由于先进的自动化控制技术以及智能化设备的投产使用，代替了传统人工作业，为企业节约了人力成本。在监控真空度工序中，传统作业形式是人工测验，但随着新的管理理念植入，运用高科技的真空感应器，装置在汽轮机内部腔体上，同时，在远程端连接报警系统，通过显示器即可实时掌握腔体的真空参数，当真空度不符合生产标准时，就会引发报警器报警，有效提高检修效率。随着先进的科学技术的普及，发电厂故障信息可以通过传感装置或者探测器等技术手段获取并将相关数据参数传输到大数据平台系统，管理者或者技术人员可通过显示器了解设备运行的各类信息，并可以智能化地筛选数据并分析。这种电子日志包括维修记录，检修前后的状态对比，检修时间、人员、更换部件情况等等，这些数据便于后续检修人员了解汽轮机的历史检修情况，对设备运行情况有深入的掌握，快速找到问题关键点，提高故障排查效率和检修水平[5]。

电厂汽轮机检修中油系统常见故障与应对分析

——维护部：张明远

摘要：随着汽轮机设备向大容量、高参数方向发展，为了减小油动机结构尺寸，抗燃液压油向着高压方向发展。随着对机组运行可靠性要求的提高，对汽轮机润滑油和抗燃液压油清洁度的要求也越来越高。为了保证机组运行中油质指标始终控制在标准范围内，需要对润滑油和抗燃液压油进行在线滤油处理，因此滤油机的选择及其处理效果将直接影响到汽轮机运行的安全可靠性。

关键词：电厂；汽轮机检修；油系统；常见故障；应对

1、油系统的主要设备结构与作用

        1.1油箱

        油箱是油系统最主要的也是最基础的设备，其主要作用统筹来讲就是保证油的质量和充足供应。其主要结构包括：进油口、排油口、检修人孔、滤网、密封装置、液位指示计、风机、净化装置等。首先油箱的结构必须满足设计要求，其作用就是能够保证油的清洁、气水分离、沉淀杂质等功能。风机的主要作用有两个：一是及时排出油箱里面的油雾；二是是油箱内部形成为负压，保证油的流动畅通。此外，油箱的大小设计必须要保证油在流动过程中有充足的时间排出空气，避免空气进入管道引发震动造成设备损坏[1]。

        为保证设备长期不问断的运行，冷油器一般设置有两个，相互备用。其主要作用就是对油进行散热，保证其温度不超过允许值，防止油的温升过高。其冷却方式主要是水冷。冷油器内部设有隔板，改变油流动方向，增加行程，使油与流动在管内部的循环水发生充分的热交换，从而达到冷却的效果，使油的温度恒定在一个范围内，保证设备的正常运行。

        1.3滤油器

        滤油器就是指过滤液压油的设备，一般由壳体和滤芯组成。滤油器能够提高对油的过滤精度，清除更多的杂质，清洗液比较的方便。

        1.4主油泵

        主油泵就是指由泵壳、叶轮、泵轴以及密封环等部件构成，以汽轮机转子的驱动组件齿轮箱作为驱动，为机组提供调节和润滑油的部件。

2、电厂汽轮机检修中油系统常见故障

        2.1不正常震动

        汽轮机在运转过程的高速旋转会产生一定程度的震动，无论何种震动都会对机械运转带来一定影响，如能在汽轮机运行过程中将振动控制在限定范围内，并不会对设备的正常运转产生影响。但由于汽轮机在组装过程中操作不当或使用期间维护不当，很容易产生不正常的震动，同时当汽轮机的动平衡被破坏时也会导致振动情况发生，轻则导致汽轮机零件磨损，重则导致机械故障，影响正常使用。因此一旦汽轮机出现不正常震动后，应及时对汽轮机组装或动平衡系统进行检查，借助频谱仪或其它分析仪器进行检测，判断故障原因并进行解决[2]。

        2.2零件磨损与腐蚀

      

排查整治

排查整治

        与其他来源相比，油系统的净化要求非常高。油系统是一个闭路，油系统对测量精度要求很高，所以一定要保证检修质量。检修过程需要一个系统标准来加强检修质量管理，完善检修过程图，妥善落实质量.管理系统，明确交付程序和责任。还应该增加工作人员对受污染油的敏感性，从而增加人员检修对当前工作流程中漏油和受污染油问题的责任。另外，使用油系统时，一定要由专人加注油，特别是正在使用供暖系统时，以免发生火灾，避免机油引起的安全问题，消除火灾隐患。

 结语

        综上所述，社会的发展离不开对电力行业的发展，而电厂油系统的生产在我国发电中起着很重要的作用，电厂油系统在发电厂和汽轮机的生产和运行中是不可缺少的一部分。因各种汽轮机长期运行而产生的热能严重影响电厂正常运行。这样的缺陷会惹恼人们。压力的使用是最重要的电厂工作人员的专业精神，以改进对油系统的日常使用以及相关的问题的管理，分析故障原因，制定适当的处理程序，并提供管理培训。

参考文献：

        [1]发电厂汽轮机检修中的关键点探讨[J].戴一晨鸣.质量与市场.2020(18)

        [2]电厂汽轮机检修中油系统常见故障与应对[J].欧阳严飞.山东工业技术.2017(14)

        [3]探讨汽轮机检修中油系统常见故障与应对策略[J].高上,李庆有.低碳世界.2021(05)

        [4]王志超.火力发电厂汽轮机检修过程的精细化管理分析[J].现代工业经济和信息化,2020,10(10):126-127.

        [5]马建刚.大型火力发电厂热动系统的节能减排改进方法分析[J].信息系统工程,2020(08):110-111.

一、提出背景

主变在运期间，冷却器潜油泵、油流继电器、翅壁管或者油管路发生故障后，需要尽快将故障冷却器与变压器进行隔离，并且主变压器不能停运，同时，主变不能因隔离故障冷却器而导致跳闸，所以在线对主变冷却器隔离、检查的必要性就很大了。

——维护部：宋佳宾

主变冷却器在线隔离、检查方法

冷却器下部母线进油阀

 冷却器至潜油泵间入口截止阀

（1）为了防止冷却器与主变隔离过程中故障点扩大或者上下部蝶阀存在内漏导致变压器轻瓦斯保护误动作，需要将主变高厂变保护C屏上主变A、B、C相轻瓦斯保护退出；

（2）断开需要隔离的冷却器潜油泵电源开关；

（3）断开需要隔离的冷却器的上部、下部母管进、出油蝶阀。

2.2隔离、检查过程中工序及注意事项

2.2.1注意事项

（1）隔离、检查前需要在故障冷却器与变压器油箱间搭设脚手架，尽量避免从变压器器身爬梯进行上下；

（2）隔离、检查过程中应尽量避免在变压器器身上长时间工作，尤其是检查第四组冷却器时，因距离变压器中性点较近，工作时要保持足够的安全距离；

（3）隔离、检查过程中应系好安全带，安全带要高挂抵用，同时，穿好绝缘鞋、戴好绝缘手套；

2.2.2工序

将冷却器潜油泵的电机接线盒打开，拆除潜油泵电机接线，拆除前应对接线相序进行拍照并在检修记录本进行记录，拆除后使用绝缘胶布进行包裹；拆除油流继电器二次线，拆除前进行拍照并在检修记录本进行记录，拆除后使用绝缘胶布进行包裹；关闭冷却器至潜油泵间入口截止阀；打开潜油泵与冷却器下部蝶阀间放气阀，放气阀下面防止油桶，将潜油泵中残油放干净；拆除潜油泵，拆除过程中潜油泵下方防止油桶；潜油泵拆除完成后，使用专用放油法兰盘与潜油泵入口截止阀相连；对冷却器进行放油，冷却器额定充油量130千克；打开冷却器上部油管路放气阀；除油流继电器，拆除完成后使用挡板将冷却器下部母管进油阀进行封堵；待冷却器中变压器油排净后，将冷却器上部油管路拆除，拆除完成后使用挡板将冷却器上部母管进油阀进行封堵；此时冷却器已完成隔离；将拆除下来的潜油泵、油流继电器、油管路两端使用挡板进行封堵，并使用塑料布进行包裹。

排查整治

       高调门阀盖螺栓材质为20Cr1Mo1VNbTiB，螺母材质为25Cr2MoVA，螺栓、螺母图号16、17， 螺母材质同蔚县电厂断裂螺栓为同一材质，运行就地测温螺母526℃，存在超温使用情况。

锡电公司高调门、补汽阀螺栓排查情况

一、高调门

图一 高调门图纸

图二 高调门螺栓、螺母材质

图三 运行就地测温高调门阀盖螺母526℃

——设备部：赵丹

排查整治

       锡电与蔚县电厂高调门结构形式不同，高调门油动机通过支架与阀体连接，中间装有隔热板，如下图。螺栓与螺母材质均为35CrMoA，图号8、9，运行就地测温螺母100℃，不存在超温风险。

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二、高调门油动机

图四、高调门油动机与阀体连接图

图五 高调门油动机图纸

图六 高调门油动机与支架连接螺栓材质

排查整治

       补汽阀门盖螺栓材质为20Cr1Mo1VNbTiB，螺母材质为45Cr1MoV。螺栓、螺母图号21、22，螺母材质用作螺栓时的最高使用温度500℃，运行就地测温螺母555℃，也存在超温使用情况。

三、补汽阀

图七 补汽阀图纸

图八 补汽阀阀盖螺栓、螺母材质

图九 运行就地测温补汽阀阀盖螺母555℃

排查整治

表1 大唐锡林浩特高温紧固件排查表

排查整治

精处理阴树脂再生优化控制

——发电部：赵飞龙

       2022年发电部化学专业根据现场药品使用情况制定了化学专业加药清单以及优化加药方案，并根据方案内容不断调整精处理阴树脂再生用碱量，使精处理阴树脂再生碱用量逐渐调整至2t/套，通过近一年观察系统运行稳定，各项水质指标合格，周期制水量达到35万吨。为了进一步优化系统加药，减少药品消耗，降低药品费用，继续研究树脂再生液碱消耗。由于我厂除盐水水质严格按照国标进行控制，水质良好，硅指标控制小于10ug/l，完全满足机组运行汽水水质标准的需求，而除盐水直接补充到排汽装置，通过凝结水泵进入热力系统，而机组汽水系统为内部循环，理论上阴树脂可以达到长周期运行，无需进行频繁再生。但由于真空系统没有绝对严密，不可避免会漏入部分杂质，所以在实际运行中树脂需要及时再生。

       为了保证合格水质，同时延长树脂再生周期，降低化学药品消耗量，从而降低运行费用，发电部化学专业根据优化方案结合实际继续对阴树脂再生进行优化调整，逐步调整再生进碱量，使单次再生进碱量调整至1.5t/套，通过观察运行水质指标完全满足机组运行需要，运行周期制水量达到35万吨。图一为除盐水硅表变化趋势，图二为经过精处理后硅表变化趋势，对比硅表变化，说明调整树脂再生液碱消耗量后，树脂再生效果良好，精处理对补充到排汽装置的除盐水可以进行深度净化处理，使凝结水硅值大幅度降低，既保证了进入热力系统水质，又降低了化学药品的消耗。

                     

                        图一 除盐水硅表变化趋势                                                           图二 精处理阴床硅表变化趋势

       通过调整，阴树脂单次再生可节约液碱0.5t，按照目前市场液碱价格，每次再生节约液碱费用1000元，每月按照再生4套树脂，可节约液碱费用4000元。同时通过检查树脂量发现，阴树脂与投产初期树脂量相比，无明显减少，而阳树脂因再生频繁，树脂量减少明显。通过调整再生用药一方面可以降低药品消耗费用，另一方面可以减少因树脂擦洗再生造成的树脂损失。

案例分析

       在磨煤机的运行过程中，风量的大小直接影响到煤粉的细度和产量等参数，因此，控制风量是磨煤机运行中非常重要的环节。

       磨煤机的风量自动优化主要是通过监测机组的烟气氧含量、煤气流量、工况参数等多种因素的变化，动态调整风量，使风量能够保持在合适的范围内，达到最优化的运行状态。磨煤机风量自动优化的主要作用有以下几点：

       提高磨煤机的运行效率：通过自动调整风量，可以保证磨煤机正常工作，使其工作所需的风量恰到好处，提高机组运行的效率。

       优化磨煤机的煤粉粒度：合理的风量控制可以使煤粉的细度得到保证，从而提高煤粉的燃烧效率和热值，同时也可以防止磨机因风量过大或太小而出现工作异常或煤粉过细等问题。

       保护磨煤机的部件：在过高或过低的风量下，磨煤机的部件会受到不同程度的损伤，而风量自动优化可以避免这种情况的发生，从而延长设备的使用寿命。

       因此，对于磨煤机的运行，风量自动优化对一次风量控制的作用非常大，可以确保磨煤机正常运转，同时提高其煤粉细度和产量等参数，使得整个机组设备能够顺畅高效地运行。

       由于我厂原来的磨煤机风量装置测量不够准确，无法反映磨煤机真实通过的风量，导致磨煤机风量控制自动一直无法投入运行，利用本次2号炉C修机会进行了磨煤机风量装置改造，改变其安装位置和测量装置，经过一段时间观察现风量测量准确可靠，已满足投入自动的需要。于是对2号炉热风调门自动进行优化调整，现B、C、E、F均能投入自动控制，控制效果满足《DLT 774-2015 火力发电厂热工自动化系统检修运行维护规程》及《DL∕T 657-2015 火力发电厂模拟量控制系统验收测试规程》中关于磨煤机风量控制品质的要求，

2号炉磨煤机风量自动投入使用情况

——维护部：吴仕麟、石明然、彭铭戬

       以F磨投入后为例：投入前磨煤机风量控制无法自动消除外界如一次风压变化，炉膛压力变化等造成的一次风量变化的扰动，只能通过运行人员手动介入，而这往往是不及时的，无法实时响应，投入自动后，在F磨给煤量未发生变化的情况下能够自动调节磨煤机热风门开度，是磨煤机入口风量与实际煤量保持匹配，提高了机组的能量利用效率。

       本次截图可以观察两条竖线，第一条给煤量57.9t/h，风量设定值134t/h,风量实际值136.2t/h,热风门开度93.1%,第二条显示给煤量56.5t/h, 风量设定值133.3t/h,风量实际值137.6t/h,热风门开度82.4%,在保证风量的情况下调门开度通过自动调节从93.7关到了82.2，第二条风量实际值偏大的原因是因为风量测量本身有3-4t/h的自扰，曲线点选在了偏差最大点，设定值和实际值偏差为4.3t/h,仍满足要求，表明风量控制良好，通过自动将阀门开度进行了及时的下调，如果不在自动且运行未进行手动干预就可能会造成风量的浪费。

案例分析

二、C磨投入自动后：

       本次图1曲线截取的为机组变负荷时C磨风量调节的参数，第一条曲线的机组负荷为363.4MW，实际给煤量为71.4 t/h，风量的设定值为154.8t/h,实际值为157.8t/h（看图可知选取的为偏差高点），风门开度为77.2%；第二条曲线机组负荷为401.7MW，实际给煤量为63.5 t/h，风量的设定值为143.7t/h,实际值为141.9t/h, 风门开度为63.2%。此时机组由于升负荷启动了B磨，导致C磨给煤量降低，在此种变负荷工况下，风量始终将控制偏差控制在要求范围内，且能够随当前磨实际煤量的变化进行实时调整，使其满足运行工况的要求。

三、总结

       在未投入自动的情况下，当发生实际的工况变化，运行人员只能通过手动调整来改变磨煤机的热风调门开度，而这往往缺乏及时性且无法随动线性调节，且增加了运行人员的劳动强度，在投入自动后运行人员在进行负荷变动过程中无需频繁进行热风调门开度调整，自动调节系统会根据当前磨的煤量自动计算需要的风量来进行热风调门开度的调整，大大降低运行人员的操作强度，提高系统运行的可靠性。根据2号炉A-G磨煤机风量自动投入情况下一步计划进行以下几点：

       1.当前除D磨因一直在未停运，逻辑无法下装外，其余6台磨均可投入自动，试运期间运行人员反馈良好，后续继续进行优化。

       2.当前B E,F磨出口温度闭锁逻辑因磨一直未停运，逻辑无法下装，暂未投入使用，待停磨后下装投入。

      3.当前不同磨对应同样的煤量，所对应风量存在差异，煤量对应风量的函数还需继续优化，可根据实际工况通过磨出口温度及电流进行校正。

       4.近期机组负荷一直在264MW-350MW之间，大负荷工况下一次风压及煤量会有较大变化，还需在大负荷期间继续观察。

       图二曲线为C磨热风调门未投入自动时的工况，在变负荷工况下，只能通过运行人员的手动校正来维持风量满足要求，第一条曲线的机组负荷为398.8MW，实际给煤量为63.7 t/h，风量的实际值为126.9t/h（看图可知选取的为偏差高点），风门开度为50%；第二条曲线机组负荷为400.6MW，实际给煤量为68.1t/h，风量的实际值为145.1t/h, 风门开度为74%。该风量调节是运行人员多次手动调节的结果，相比自动模式反应较为迟缓。

案例分析

       维护部电气二次专业结合2023年上半年设备异常进行重点技术分析，总结如下：

电气二次专业技术总结

——维护部：顼佳耀

1、2号机励磁系统3号整流柜装置异常分析

2月25日16时38分2号机励磁系统3号整流柜整流桥智能测控装置闭锁，自动重启，1分钟后恢复正常，装置重启过程中，由于整流柜脉冲触发单元不受装置重启的影响，发电机定子电压和无功功率保持稳定状态。

厂家对装置异常信息记录进行解析，分析为装置处理器在运行过程中发生运行指令异常。该异常是内存发生可恢复的软错误导致，且重启后一般均可恢复正常。由于装置具有完善的自检和防误机制，当发生该类异常时会立即闭锁并重新启动装置，防止由于板卡运行异常导致装置误动。

综上判断，此次整流柜测控装置自动重启复位主要由于处理器插件内存的偶然异常导致，重启后即可恢复正常运行，属于偶发硬件异常。为提高励磁系统运行可靠性，2号机C修期间继保专业已更换新的处理器插件并进行功能试验正常，机组启动后运行正常。

4月5日02时23分，2B主变故障，故障前，机组及系统运行正常，主变高、低压侧电流、电压无波动，本次故障起始至故障切除过程分为四个阶段。

第一阶段：02:23:59:960故障发生后主变高压侧B相电压降低，B相电流增大，电流相位改变，同时主变高压侧中性点出现零序电流，零序电流相位与B相电流相位相同，幅值接近，持续19ms左右。

根据现场CT接线方式及波形变化得出，故障电流由主变高压侧流入，主变中性点侧流出，绘制电流示意图如图1。

图1 2B主变高压侧故障电流示意图

由此判断第一阶段故障为2号主变B相高压侧绕组匝间短路故障（同时伴随有接地故障，故障量相对较小），因主变绕组接线方式为Yd11，高压侧B相故障电流反应到低压侧为a、b相，如图2所示，故发电机侧A、B相电流增大。

图2 主变Yd11接线方式向量图

第二阶段：02:23:59:9800，主变B相高低压绕组击穿造成发电机侧过电压，最高瞬时值为56kV（B相），尖峰持续时间约1ms，避雷器动作后过电压消除，B相避雷器因流过较大故障电流迅速烧损，接地短路后机端B相电压降为0。此时发电机B相电流产生差流，发电机差动保护中GCB侧B相电流小于发电机中性点侧B相电流，说明一部分电流被抵消或分流。主变高压侧中性点零序电流相位改变，主变高压侧中性点零序电流相位与主变高压侧B相电流反相位。

故障过程中发电机中性点未出现零序电流，说明机端B相避雷器故障点与主变B相绕组故障接地点构成短路电流通道（高低压绕组间绝缘破坏，发生主变高低压绕组间穿越性故障），如图3所示。

图3 主变高低压侧故障电流示意图

案例分析

第三阶段：02:24:00:0104，T012断路器跳闸，主变高压侧绕组故障电流消失，发电机出口断路器暂未跳开，主变低压侧故障电流仍存在，主变高压侧中性点零序电流再次降低，维持原方向，此时机端B相避雷器故障点与主变B相绕组故障点仍构成短路电流通道，如图4所示。

第四阶段：02:24:00:0293，发电机出口断路器GCB跳闸，主变高、低压侧彻底与电源侧断开，主变低压侧电流、主变中性点零序电流消失。发电机机端电压逐渐恢复平衡并缓慢衰减，主变低压侧出现短时尖峰电压，最高瞬时值为56kV（三相相同），过程持续到抑制变低压侧断路器跳闸，持续时间33ms，抑制变低压侧断路器跳闸后主变低压侧电压迅速衰减，判断为抑制变低压侧电抗器储能释放作用导致。

综上所述，故障起始为2号机主变高压侧B相发生匝间短路及单相接地故障，前期主要以弧光接地为主，随着故障的发展，导致主变高压侧绕组和低压侧绕组绝缘被击穿，发电机端出现过电压，后因机端避雷器动作过电压消失，因较大的故障电流导致B相避雷器烧损，进而导致主变低压侧（发电机机端）也发生B相接地故障，与主变B相高低压击穿点构成短路电流通道，故障期间主变及发电机差动保护均正确动作。

图4 主变高低压侧故障电流示意图2

案例分析

——发电部：赵朋

发电运行指标调整心得

围绕“精细化管理，清单化落实”的指导思想，为进一步提高机组运行效率，值内每月按照部门制定的小指标管理实施细则进行调整，精益求精，为公司创造最大效益。

机组背压

锡盟地区处于极寒高原地区，供暖期长达7个月，一天之内昼夜温差大（20℃左右），值内在部门的领导下，按月、按天制定了实施有效的背压调整方案。例如：当环境温度低于-15℃时，增加空冷岛的巡检频次，防止空冷岛出现冻坏的情况发生，巡检采用机器人巡检和人员就地测温相结合的方式，保证机组平稳过冬；同时在天气转暖期间，积极的和部门沟通，确定当月甚至是当天的空冷风机苫布遮盖方案，充分利用天气因素实现指标最优化。

再热汽温度

积极摸索机组运行方式对再热汽温度的影响，尤其是在机组频繁深度调峰和入炉煤热值低于设计值的情况下，在运行方式上做出最优调整，保证再热汽温度尽量达设计值。；比如：机组深度调峰期间保证一台上层磨运行，增加送风量，提高中间点温度，提高火焰中心等。由于机组深度调峰期间脱硝入口烟气温度较设计值低，机组总风量的增加导致脱硝入口氮氧化物增大，为控制脱硝出口氮氧化物不超标，相应的喷氨量增加，反应效率低，导致硫酸氢氨生成量增大，粘附在空预器蓄热元件上，造成空预器差压增大，机组人员精细化调整，积极摸索每个负荷段对应的脱硝调整参数，尽量减少硫酸氢氨的生成。

机组背压和再热汽温度都是对机组供电煤耗影响较大的参数，同时也是运行人员能调整的机组参数，值内全员认真学习小指标管理实施细则和锅炉超壁温管理规定，将规定深入到日常工作中，形成肌肉记忆，在保证机组设备安全的前提下，调整小指标各项参数，为公司提质增效奉献一份力。

案例分析

摘 要

       2022年，某电厂C级检修过程中对锅炉低温再热器二次系统水压试验中，发现8处漏点。经分析，低温式再热器蛇形管屏采用上下叠加设计，运行时管壁与支撑块存在互相挤压、碰磨情况，当低温式再热器管屏在运行中发生共振时，支撑块内壁与低再管外壁之间的尖角应力集中部位萌生了裂纹，逐渐向内壁扩展，最终导致低温再热器泄漏。根据问题的原因，提出了相应的预防及治理措施。

1 检测检验情况

       泄漏点均位于低再管与支撑块焊缝处，支撑块位置及结构见图1、图2。对72排12号泄漏管裂纹处进行切管检查，见图3。检查发现，裂纹起源于支撑块与低温再热器管焊缝处，裂纹由支撑块内侧与低再管结合处的尖角应力集中部位起裂，向内扩展，裂纹与低再管直径方向成45°角，见图4。

       对54排12号割管取样，进行检测，切除支撑块后观察，裂纹长度35mm，见图5。对管样进行金相检查，管样组织为铁素体+珠光体的12Cr1MoVG正常组织，未见过热、老化组织。焊缝裂纹由外向内扩展，外壁裂纹较宽，达131.36μm，裂纹内壁两侧附有较厚的高温氧化物，最厚处40μm，见图6，说明裂纹在本次停机前已经产生。

2 原因分析

       低再管排上大量焊接了12Cr18Ni9材质的支撑块，且低再蛇形水平布置管排采用上下叠加安装，如图16，导致运行时管壁与支撑块互相挤压、碰磨，致使支撑块焊缝处应力增加，非常容易导致应力集中尖角处萌生裂纹。支撑块壁厚6mm，低再管壁厚4mm，支撑块强度大于低再管壁强度，导致低再管在裂纹尖端应力集中部位沿45°方向切变方向开裂[1-2]。

某电厂低温再热器泄漏原因分析

——设备部：赵丹

图1 低温再热器管

支撑块位置示意图

图2  低温再热器管

裂纹位置

图3  72排12号管内壁

裂纹形貌

案例分析

图4  72排12号管截面

裂纹形貌

图5  管外壁裂纹宏观

形貌

图6  裂纹内壁氧化物

       低再管排上大量焊接了12Cr18Ni9材质的支撑块，焊缝长度80mm，属异种钢焊缝。由于支撑块与管材（12Cr1MoVG）膨胀系数相差近30%。在管屏温度变化情况下，焊缝内部将产生交变的热应力，造成支撑块焊缝疲劳，易萌生裂纹。同时，支撑块焊缝采用手工焊接，部分焊缝存在过热组织，也易萌生裂纹[3]。

       对支撑块异种钢焊缝进行检查，异种钢焊缝组织正常，熔合线未见裂纹，比较裂纹的产生位置与异种钢焊缝位置，该裂纹始于支撑块内壁与低再管外壁之间的尖角部位，沿低再管母材扩展、裂穿；而异种钢焊缝及熔合线处完好。对于异种钢焊缝，一般熔合线处是焊缝的薄弱部位，易先开裂，本样管裂纹并非在异种钢焊缝熔合线处，说明本样管裂纹是由于受到了较大的附加应力，如管屏振动、冷再管与支撑块挤压、碰撞，导致裂纹从应力集中处萌生，沿母材向内扩展，最终裂穿。

       低温式再热器蛇形管屏采用上下叠加设计，运行时管壁与支撑块存在互相挤压、碰磨情况，当低温式再热器管屏在运行中发生共振时，支撑块内壁与低再管外壁之间的尖角应力集中部位萌生了裂纹，逐渐向内壁扩展，最终导致低温再热器泄漏。

4 预防及治理措施

       （1）当发生低温再热器共振时，合理升降负荷或调整烟气挡板，使其摆脱共振区。（2）利用停机检修机会，合理增加和调整防振隔板，消除共振风险。（3）加强低再管检查，由于本次发现的低再管焊缝裂纹多位于支撑块内壁，常规无损检测方法很难进行有效检测，只能利用停炉检修时机，进行水压试验检查。4）对再热器支撑

     

块进行改造，可采用808型管夹，如图8，在第7根、第12根管泄漏位置多的屏管附近安装管夹，同时切除支撑块，避免管壁与支撑块碰撞、挤压。

参考文献

       [1]张志平. 低温再热器弯头耳板角焊缝开裂原因分析[J]. 中国电业, 2018(12):3.周颖驰. 锅炉水冷壁高温腐蚀原因分析及对策[J]. 热力发电, 2013(7):4.

       [2]刘天佐. 某电厂3号机组低温再热器泄漏原因分析[J]. 中国科技投资, 2017, (026):88-89.

       [3]赵炜炜 彭以超, 严小华. 某电厂125MW机组低温再热器泄漏分析[J]. 特种设备安全技术, 2017(5):3.

图7   低再管屏采用上下叠加式支撑块支撑

图8 管夹结构图

案例分析

       锡电公司现场使用的GTSI系列UPS是三相输入单相输出的工业不间断电源，由整流器和逆变器等组成的一种电源装置，它与直流电源的蓄电池组配合，能提供符合要求的不间断交流电源。由于与不接地系统的蓄电池组相连接，所以该装置的直流输入部分与交流部分是隔离的。采用SPWM脉宽调制技术，由高性能微处理芯片和 DSP芯片进行控制，在电网各种波动起伏及中断的情况下，均能够对负载提供可靠完善的保护。

       同型号的 UPS 可以进行并联方式的运行，此时负载为两台 UPS 所平均分担。对于重要的负载设备来讲，UPS并联系统是最可靠的理想电源。当系统采用 N+1台 UPS的并联方式(冗余并联系统)，那么即使其中的一台UPS故障，其系统的输出电源也不会出现中断。并且并联系统中具备静态开关单元，即使多台UPS故障，系统的输出也不会中断。

锡电公司UPS系统的组成及应用

——维护部：顼佳耀

一、UPS系统简介

二、UPS系统的组成

       整流器为UPS提供稳定的浮充直流电压（138/270/432VDC可选，本系统为270V）。

       直流电源与整流器的输出端直接相连，当交流输入电源故障时直流电源可作为备用电源。

       逆变器通过汲取整流器或蓄电池的直流电压，从而输出受控的稳压稳频 的交流电能。逆变器的组成部分包括：IGBT桥式逆变电路，驱动电路（PC968板），L-C滤波电路，输出隔离变压器，电流互感器，PC906板和PWM控制板PC800/801等。

案例分析

       当逆变器出现过流、负载冲击过大或性能故障等不能满足负载所需的情况时，静态旁路开关就会将输出转为旁路供电模式。为保证静态开关实现可靠切换，逆变器在运行时要与旁路电源的频率和相位保持同步。静态开关包括PC690板（含SCR 模块）、RA101、RA102和 RA103电磁式接触器等。

       控制系统具备如下功能：

        1）测量主输入、旁路、逆变器、电池、输出电压 / 电流 / 频率信号、温度；

        2）控制逆变器、旁路接触器、静态开关以及电池自检过程中的整流器电压；

        3）控制ALARM干接点告警接口；

        4）控制在前面板键盘上写入和发送信息时LCD的显示；

        5）通过RS232C接口与其它设备进行通讯；

        6）控制UPS之间的并联运行。

        控制系统包括微处理器板PC801、PC085面板、模/数（A/D）转换器、电源板PC873、电流和温度传感器等。

三、UPS系统的应用

       同型号的两台UPS彼此间可以并联运行。相应的控制部分可以保持两台UPS频率和相位的同步，特别是用来限制两台UPS间的环流。当2台UPS中任何一台出现故障时，故障UPS会退出并联运行。UPS在并联运行过程中利用一种动态电流分配管理系统来根据负载比例控制各UPS的输出电压。并联系统中的某一台UPS会做为主机(MASTER )，该主机与旁路交流电源保持同步，另外一台UPS做为从机(SLAVE ) 来跟踪主机。并联系统中并非特定某台UPS永远是主机，系统中的每台UPS都可以成为主机(MASTER )。

技术革新

一、无线传输可行性分析

1、发射终端开关量4DI/4DO，与接收终端开关量4DO/4DI成对使用，无需编程，塑料PVC外壳，无线信号传输空旷距离3公里左右。现场实际距离在100米左右，满足要求。

2、无线频段符合国家对无线频段的管制要求，无需额外申请频点，无需插卡，不会产生流量、服务器等额外运行费用。

3、无线通道带DTD加密方式，保证数据传输安全。

4、开关量无线传输器应具备较强的抗干扰能力，不会被厂区内其他无线信号（移动电话，对讲机等）干扰导致传输异常。

5、开关量无线传输器应便于安装，无需编写程序和二次开发，且安装后可以实现免维护运行。

技术上可行。

二、落实实施

1、提报采购计划，购置无线接收发射器KY41-88DL30，采购费用 10000 元。节约费用20万元。

2、物资到货后，C修期间施工。将允许取料，允许堆料，M212满速链锁，M212故障4个点接入无线设备上，试机正常。至5月中旬，设备运行稳定。未发生信号丢失情况。

改造前 改造后

通过技术改造，解决了信号频繁丢失的技术难题。下一步计划对8#产品仓进行改造，进一步增加设备运行稳定性。

7号仓无线接收技术改造

——输煤业务部：张宇良

改造前

改造后

改造后

技术革新

       产品仓堆取料机由中心立柱、堆料胶带机、堆料回转机构、取料刮板机，取料回转、俯仰机构、钢结构等组成，其中刮板机由左、右两个刮板组成，刮板机长度43.5m，俯仰角度范围-6.5°~+38.5°，驱动形式电机+液力耦合器+SEW减速机+链轮（链条），刮板运行速度0.68米/秒。

       刮板机驱动链轮（10齿）由齿圈和轮毂组成，齿圈和轮毂有12个连接孔，通过间隔套、螺栓、螺母、垫圈连接。目前频繁出现螺栓松动、剪切断裂，隔套开裂的现象。

二、原因分析

       连接孔变大是导致故障发生的主要原因。

       1、设备重载运行过程中振动，导致间隔套和孔的磨损，套与孔ψ的配合由过盈（过渡）配合变为检修配合。链轮齿圈与轮毂是分体结构，间隔套间隙配合使齿圈和轮毂产生一定程度的错动，造成螺栓松动、剪切断裂。

       2、设备运行过程中齿圈与轮毂在连接处的剪切力作用在间隔套上，导致间隔套疲劳，开裂。

产品仓堆取料机刮板机驱动链轮紧固技改方案

——输煤业务部：隋月

三、技改方案

       受生产影响，现场链轮不具备拆卸后将连接孔扩孔，间隔套加大、螺栓直径加大，然后重新安装紧固的处理方式。

       在目前条件下，为解决间连接孔一定程度的变大问题，通过将间隔套更换为GB/T879.1重型弹性圆柱销,公称外径Φ40*100，实际外径40.5-40.9，解决连接孔径变大的问题。通过将重型弹性圆柱销砸入连接孔，螺栓重新紧固解决螺栓频繁断裂的问题。产品仓堆取料机由中心立柱、堆料胶带机、堆料回转机构、取料刮板机，取料回转、俯仰机构、钢结构等组成，其中刮板机由左、右两个刮板组成，刮板机长度43.5m，俯仰角度范围-6.5°~+38.5°，驱动形式电机+液力耦合器+SEW减速机+链轮（链条），刮板运行速度0.68米/秒。

齿圈、轮毂连接示意 

 间隔套（外径Φ40*100）

重型弹性圆柱销

技术革新

一、堵料原因分析

1、M402前序设备4#破碎站为单齿辊破碎机，大块薄片容易通过破碎机进入M402头部溜槽。目前M402头部溜槽落料点偏离胶带机中心线，为调整料流，正料板调到靠近胶带中心，导致出料口小，大块进入溜槽，卡在正料板与溜槽侧壁之间，不能下落造成堵料。

2、堵塞开关频繁误动作，堵料时未动作。

M402头部溜槽堵料原因及解决措施

——输煤业务部：隋月

1、溜槽堵料解决措施

       为解决出料口小造成堵料的问题，需要将分叉溜槽落料口调整到胶带中心位置，使溜槽落料中心与M205/M305胶带中心线基本一致，增大溜槽落料口开度，同时减少M205/M305胶带跑偏。

       受一层二层之间钢筋混凝土开口影响，不能将溜槽进行整体移动。现场采取在M402机头转载点二层适当位置焊接吊耳，挂好手拉葫芦，将二层溜槽吊挂后，解开法兰连接螺栓，割开连接板，割开溜槽与胶带盖板连接。调整一层落料口中心位置至基本与两台胶带机中心线一致后，法兰连接处自然形成的开口用与溜槽同样厚度的钢板焊接（上下两处），焊接后调整完成。

2、溜槽堵塞开关解决措施

       为解决堵塞开关误动作和不动作的问题，将原堵料开关位置移位，焊接防砸盖板，减少煤流冲击堵塞开关；并在二层溜槽中间位置加装了一组堵料开关，一旦堵料，形成双重保护。同时在头部滚筒回程胶带加装了一组胶带防撕裂开关，堵料后煤压住防撕裂开关停机，形成三重防护。

       黄色位置为新增加堵塞开关 新增防撕裂开关

通过调整溜槽对中性，改造堵塞开关位置和增加防护等措施，未出现因M402溜槽堵料影响生产的故障，改造效果明显。

二层解开螺栓处      

割开钢板处

割开与盖板的连接

 

改造后的溜槽

技术革新

摘要：当今环境污染问题是对人们生活影响较为严重的一个问题，尤其是水源污染，更是直接影响着人们的生产生活。要为人们的健康生活提供相应的保障，需要对水质进行有效的分析，方便进行进一步的水质处理工作。本文就水质分析工作的主要使用技术进行了简要的探讨，文章前半部分对整体的水质分析工作使用的方法以及重要性进行了论述，并讨论了其中存在着的各种问题，后半部分主要针对当今较为常见而且具有较高分析效率的紫外可见光谱水质分析测量系统的内部各种技术进行了讨论，对于水质分析工作具有一定的参考意义。

关键词：紫外可见光；水质分析；进展；应用       

前言

水污染是当今较为常见的一种环境污染，造成这种污染的主要原因是人类生产生活活动。而人类也受到环境污染的反作用，受到了巨大的损失。水资源的类型较多，不同类型的水资源内部所含物质也不同，淡水资源污染与海洋污染便具有较大的差别。受到污染时污染源不同会对不同水资源产生不同的影响，要实现针对性的污染防治，便需要对水资源内部所含物质具有较为准确的了解。在进行处理时优先采用水质分析技术进行水资源内部物质分析，可以进行针对性处理，可以提高污染处理的质量^[1]。

1.紫外光谱分析基本原理

紫外-可见吸收光谱统称为电子光谱。分子可以吸收紫外-可见光区200~800nm的电磁波而产生的吸收光谱称紫外-可见吸收光谱，简称紫外光谱（uv）。紫外可见光可分为3个区域：远紫外区10~l90nm；紫外区190~400nm；可见区400~800nm。其中10~l90nm的远紫外区又称真空紫外区。氧气、氮气、水、二氧化碳对这个区域的紫外光有强烈的吸收。一般的紫外光谱仪都可检测包括紫外光（200~400）和可见光（400~800nm）两部分，故紫外光谱又称之为紫外可见光谱。紫外光谱和红外光谱统称分子光谱。两者都是属于吸收光谱。紫外光谱是由样品分子吸收一定波长的光，使其电子从基态跃迁到激发态引起。紫外光谱又称之为电子吸收光谱。分子通常是处于基态的，但当分子受紫外光照射时，可吸收一定大小的能量（ΔE=hυ）的紫外光，此能量恰好等于电子基态与高能态能量的差值（E1~E0），使电子从E0跃迁至E1。用仪器将紫外光强度在吸收池前后的变化记录下来，得到紫外光谱[2]。

2.水质分析方法       

水质分析工作的主要内容包括较多的方面，在进行水质分析工作时，首先需要对水质的颗粒进行检验，不同水资源中的颗粒具有不同的物理特性，在人类居住较为密集的区域，周围的水域中，水资源一般内部具有较大的颗粒物，这些颗粒物一般是由于人们进行生产生活时，向大气中排放的废物颗粒，一般以煤炭燃烧废物为主，这些物质通过大气流动飘散到周围各种水域中，这些物质数量较少时一般不会对水域造成较大的危害，而且水域自身具有一定的流动性，水质恶化的可能性相对较小。但是对于一些城市周围的湖泊等，水域流动性较小，经过长时间的污染物吸收，水质内部会存在较多的颗粒，而这些颗粒在水中会受到水的作用，之间产生和聚集，形成块状颗粒物，体积相对较大，这部分颗粒物不仅可能对使用水源的人群造成健康危害，还可能直接影响水域内部生态环境，造成部分生物死亡，进一步危害水域质量。另一种较为常见的水质问题则是由于化学因素造成的，人类活动导致大量的化学物质流入水域原来的性质造成相应的影响。化学污染不仅仅在人类的生产活动区域会出现，在一些海洋上也会出现，而且海洋中出现的污染一般以化学物质如石油等泄露为主，这些物质扩散性较强，一旦泄露会瞬间覆盖大面积海洋表面，导致海面与空气的接触受阻，海洋中局部区域缺乏氧气，内部生物生存受到威胁。在发生泄露事故时，或者部分水域成为了工业废料排放区，需要采取一定的措施对其进行处理，但是处理结果往往无法通过肉眼观察，只有通过专业的水质分析工

基于紫外-可见光光谱的水质分析方法研究进展与应用

——发电部：王秀敏

技术革新

作，才能确保水质的质量处理效果，对于生态建设具有较大的意义[3]。

虽然当今存在着较多的方法用于水质分析工作，但是在进行使用时，也存在着一定的问题需要解决。大部分水源在进行物理分析的过程中，采用的对照光谱为紫外可见光谱，水对这部分光的吸收以及透射和反射的特性相对较为明显，但是在操作技术方面却存在着一定的问题需要解决。首先是对照射光的波长控制精度存在着一定的问题，在进行照射的过程中，存在有光束包括的波段较宽的现象，在进行分析的过程中，无法对通过液体的光线变化因素进行确定，不同波段的光线受不同体积颗粒的影响明显。经过变化的光波无法确定其原波段长度。另外，在进行水质分析工作时，水源内部所含成分相对较多，部分分析工作人员在进行分析的过程中过于注重精确性，水源的各种物质都进行分析，虽然较为精确，但是效率较低，影响水资源污染治理效率。当今在进行水质分析工作时，需要依靠计算机技术进行数据补偿改良，简化工作人员的工作过程，提高工作效率，但是当今部分计算机数据处理系统不够完善，在进行处理的过程中依旧需要人工设计多个程序对其进行执行，人力成本相对较高。

3.利用紫外可见光谱进行水质分析的研究进展与应用

在进行水质分析工作时，对于物理分析工作，一般采用光学技术来进行，在紫外可见光波段中，涉及到多个不同波段的光束，在进行照射使需要采用单波长分析法，通过对周围环境质量进行估算，计算出水源内部颗粒的大致直径范围，然后根据大致直径范围，选择相应波段范围的光束，将不但范围内的波长分离，进行单独的波长分析工作，每个波长的光束照射通过相应的样品，利用感光材料对出射后的光线进行收集，观测各个波段的光线变化程度，针对其中变化最大的波段进行研究，对比紫外可见光谱可以精确地了解水源所含物质物理性质。

主成分分析法同样是进行水质分析工作较为有效的一种方法，大部分水源污染污染源一般较为单一，水中的主要污染物质多样，主要是污染物在进入水中后，发生一系列的化学反应生成了其他污染物质。在利用紫外可见光进行水质分析工作时，应当以主成分的分析工作为主，将光谱进行分解之后，通过对光谱进行分析，能够了解变化较大的光谱波段，将其与相应的化学物质光谱进行对比，能够分析出水源的主要物质。然后由该物质进行发散式分析工作，分析可能发生反应生成的物质，然后进行针对性处理，能够减少水质工作分析的内容。

当今在进行水质分析工作时，不仅需要从原理方面进行改进，还需要从技术方面进行拓展，在后期演算分析的过程中，可以通过对计算机技术进行改进，简化演算工作。可以设计相应的人工神经系统，通过人为指定紫外可见光谱的波长等数据，设计相应的程序，使其不断地改进算法，对通过感应器收集到的数据进行不断地改正，获得所需波段光谱的真实数据，将其中各类数据通过数据库系统进行储存管理，能够获得较多的数据，实现大数据精确分析。

4.结语

  紫外可见光谱分析在水质分析工作中具有重要的意义，改进其应用技术能够有效提高水质分析工作效率。

 参考文献：

[1]杨昆.原子吸收分光光度法在水质分析中的异常现象及处理方法分析[J].化工管理. 2017（02）

[2]杨春霞.高效液相色谱技术在水质分析中的实践与研究[J].当代化工研究. 2018（02）

[3]曹倩.基于紫外-可见光谱分析的水质监测技术研究进展[J].河南科技，2014(02)

 

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在四个月的时间内4#破碎站破碎辊驱动电机轴发生2次断裂故障。与4#破碎站型号完全相同的3#破碎站（目前为一系统一次破碎站）也发生过2次驱动电机断轴情况。

一、原因分析

4#破碎站破碎辊驱动是型式是电机—皮带轮—三角带—皮带轮—破碎辊；皮带轮安装在电机输出轴上，轴伸215mm，皮带轮与轴连接部分长215mm，皮带轮长370mm（见图1）。皮带轮是悬臂结构，设备运行过程中，电机轴一是受到正常三角带的拉力；二是皮带轮传动时振动，以电机轴承为支点，对轴进行弯曲。小皮带轮伸出量相对较长，受力中心远离支点，造成轴的剪切力加大，最终使轴在最薄弱点（轴伸截面变化应力最大处，直径110变化到100）的弹性变形逐渐变成塑性变形，最终剪切断裂。

4#破碎站破碎辊电机轴断裂技术分析及处理措施

——输煤业务部：隋月

图1：电机轴与皮带轮连接示意图

    破碎辊两侧各有14条三角带（SPC7500）。一般皮带轮较长时，使用板式三角带的情况较多。目前三角带采用单根（每侧各14条）的结构，安装过程中很难调整到各个三角带受力均匀，设备运行过程中皮带轮各点受力不均，容易形成不断的交变载荷，对轴进行扭转，超过轴的疲劳极限，造成轴断裂。

图2：传动型式

图3 断裂面

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随着设备使用时间的增加，电机轴承间隙逐渐增大，间隙增大引起电机轴振动（摆动），轴受到的扭转力矩、交变载荷加大，也可能导致轴在最薄弱点断裂。

    二、解决措施

破碎辊驱动悬臂结构目前情况下不具备改造条件，目前情况下：

1、经与设备制造厂探讨，计划采取单侧安装7条三角带的方式（靠近电机侧安装）降低悬臂结构对轴的剪切和弯曲力，减少轴的断裂频率。

2、调研破碎辊电机，是否可以将输出轴轴径增加到110mm（异型电机制造经济性差）。

3、提报板式带（还未找到合适的制造厂家）。

4、电机定期大修。

结论：通过与设备制造厂家探讨，并调研了相同设备使用厂家，采取安装7条三角带的方案可行。

图4：电机轴断裂面

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摘要：本文以某电厂660MW超超临界压力机组为例，对机组凝结水精处理水质超标的原因加以分析，并在此基础上提出解决问题的方法。希望为相关行业提供借鉴。

关键词：超超临界压力机组；凝结水；水质超标

引言：就实际情况而言，凝结水精处理装置已经成为超超临界压力机组的重要装置，目前常用的方式为阳床加阴床去盐方式。水质好坏关系到压力机组的运行质量，故在机组运行过程中，电厂应采取有效的措施，对水质进行控制，避免水质超标问题的出现。因此对此项课题进行研究，其意义十分重大。

一、设备概况

某发电厂的超超临界压力机组，该系统介于凝结水泵和轴封加热器之间，对去除循环水中阴阳离子具有显著的优势。母管制是热力系统与水处理装置的连接方式。通过中压凝结水混床系统的应用，使凝结水精处理效果得到强化。但随着系统运行时间的不断延长，精处理装置水处理效果不断下降，并出现了诸多方面的异常，最终导致水质超标问题的出现。凝结水精处理采取串联的连接方式每台机组中包含三台过滤装置，且阳床及阴床相分别采取并联的方式，此类机组日常留有两套，其中一套作为备用，以保证处理工作的连续性。该处理系统属于中压运行，其压力值在5.0MPa。该系统主要涉及到化学除盐系统与具有辅助功能等系统构成。

二、660MW超超临界压力机组凝结水精处理水质超标原因分析及对策

设备使用前期，系统整体的稳定性较佳，且相应的出水质量也达到既定的标准，呈现的使用性能较佳。但经过长时间的使用，部分系统树脂发生流量积数未达到设定值的情况，相应的Na+、PH值以及电导率均过大，甚至出现处理工作开展过程中，树脂失效，导致再生运输程序无法继续开展，不仅提高工作人员的工作难度，还及降低处理后的水质。该种情况属于较为常见的问题。造成此种现象的原因在于，离子交换树脂经过长期的使用及再生，其本身的交联度有所降低，相应的水含量提高。在实际使用期间，破碎率会有所提升，交换容量会有所下降。如果更换树脂，便可恢复到原本的交换容量中，能够有效处理此类问题，但需要投入一定量的资金[1]。

对于树脂再生及相关的运输问题，相关人员应当完全根据系统供应商提供相关操作说明开展有关的操作。需要注意的是，对于树脂的反洗分离以及混合操作期间，若控制效果不佳，便会影响树脂的正常使用，导致阴阳树脂应用比例不合理。此种问题也是造成周期制水量不高的主要原因之一。另外，还需保证对于设备的基本运维工作质量，若设备本身出现异常情况，相应的机组也会由于其故障发生停运状况。此时，应当对尚未失效的树脂进行再生处理，避免其遭到悬浮物或细菌等不良物质的干扰，以为后续的系统运行做好必要准备。此外，在树脂再生期间，需保证涉及到的各颗粒以及粉末的合理排放。若处理不好，极易产生二次污染，例如细小的阴树脂层，在工作期间床体便可能够漏NA。

660MW超超临界压力机组凝结水精处理水质

超标原因分析及对策

——发电部：哈申图雅

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结论：综上所述，导致660MW超超临界压力机组凝结水处理水质超标的原因相对较多，建议电厂针对问题的成因，通过针对树脂失效、树脂再生、应用精除盐设备、铁离子超标、酸管道材质、再生废水池和水泵、旁路阀和控制系统等方面的分析，进一步提出解决途径。此外相关工作者还需遵循有关规定，保证凝结水处理各个环节的有序推进，以免出现树脂失效等情况，确保凝结水质量与标准相符。

参考文献：

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